QUranyingWU,1,* YUnhaiTAng,1 XIaoyiCKIP,2 CHunlanMA,1
FEiYAo,2 ENLINLIU3
1Jiangsu Key Laboratory of Micro en Nano Heat Fluid Flow Technology and Energy Application, School of Mathematics and Physics, Suzhou University of Science and Technology, Suzhou 215009, China2Suzhou Mason Optical Co., Ltd. Suzhou 215028, China
3School of Fysieke Wetenschappen en Technologie, Soochow Universiteit, Suzhou 215006, China
*wqycyh@mail.usts.edu.cn
Abstract:We stellen een evaluatiemethode voor om de passende omvang te beoordelen op oogstenen voor de individuele drager. Een optisch systeem met een ooglens-object wordt ingesteld op basis van de visuele prestaties van de drager en het kenmerk van oogheelkundige lensassemblage. Er wordt een visueel referentieoppervlak voorgesteld om de objectafstand te berekenen. De RMS -straal van het spotdiagram en de gemiddelde MTF -waarde van optische ontwerpsoftware Zemax worden beschouwd als het criterium voor het beoordelen van de beeldkwaliteit op het netvlies. Drie gevallen worden gesimuleerd om te controleren of onze methode effectief is. De dragers kunnen een comfortabel draaggevoel ervaren wanneer de evaluatiemethode wordt gebruikt tijdens het ontwerp van oftalmische lens. De geldigheid van onze methode is aangetoond dat het de instructie van het ontwerpen van de progressieve toevoegingslens met het freeform -oppervlak.
© 2019 Optical Society of America onder de voorwaarden van de OSA Open Access Publishing Agreement
1. Inleiding
De taak van de brekingsonderdelen van het oog is om een beeld te maken van de externe wereld op de fotoreceptorlaag van het netvlies. De beeldvormingskwaliteit van een echt object wordt echter beïnvloed door refractieve fouten, dispersie, diffractie -effecten en verstrooiing [1]. De oftalmische lens wordt gebruikt om de problemen op te lossen die door deze fouten worden veroorzaakt.
Er zijn verschillende methoden om de kwaliteit van de oftalmische lenzen te evalueren. Ze berekenen vermogen en astigmatisme op basis van de vectorhoogten van het oppervlak [2–6], met behulp van geautomatiseerde focimeter [7], meten het vermogen van ophtalmische lenzen door een deflectometrische techniek [8,9] en evaluatie van de eigenschappen van additieve progressieve lenzen door de golvenfront, enz. Enz. Het optische systeem voor lens-oog-object is in sommige evaluatiemethoden opgezet om de beeldkwaliteit te beoordelen door de optische ontwerpsoftware [13,14], maar er zijn weinig meetpunten. Bovendien wordt de berekeningsmethode van de objectafstand niet gegeven. In echte scènes, wanneer de objectafstand de richting van de as van het oog verandert, verandert ook. De optische kracht van de ogen varieert met de objectafstanden en de richting van de visuele as van het oog. Dit toont aan dat de objectafstand belangrijk is bij de evaluatie van oftalmische lens. En daarom stellen we een nieuw optisch systeemmodel voor ooglens-object voor op basis van de objectafstand en de gewoonte van de drager. De azimuthoeken en het objectcoördinaten dat overeenkomt met stralen op verschillende plaatsen van de oftalmische lens worden berekend uit de offset en de kanteling van de oftalmische lens tijdens het proces van lensaanpassing. We kunnen dus de beeldkwaliteit van de oftalmische lens in het ontwerpproces schatten, die gerelateerd is aan verschillende diopter, gezichtskarakteristiek, gezichtsgewoonte, ooglens en oogheelkundig lensframe van het individu. We gebruiken onze nieuwe methode om de parameters van de oftalmische lens te beoordelen voordat ze worden vervaardigd. Daarom kunnen we het comfortniveau van de drager verbeteren, de ontwikkelingsefficiëntie bevorderen en de productkosten verlagen. De methode is met name effectief om ons te helpen de progressieve toevoegingslens met het freeform -oppervlak te ontwerpen.
2. evaluatiemethode van het optische systeem van de ooglens-object
De mate van duidelijkheid van het object waargenomen door de drager hangt af van het brekingsvermogenaanpassingsvermogen van de ogen, de kracht van de oftalmische lens en de afstand van het waargenomen object. De methode die we voorstelden, combineert verschillende factoren om de beeldvormingsprestaties van het object te evalueren door de oftalmische lens en het oog.
2.1 Het model van het menselijk oog
Het menselijk oog heeft een beperkte aanpassingsvermogen van de focale kracht. We nemen het Liou-Brennan-model over van het menselijk oog getoond in Fig. 1 (a). De veldhoek is nul graad. De parameters worden verkregen uit [1,15].
Fig. 1.Schematisch diagram van het model van het menselijk oog: (a) Schema van het ontspannen Liou -Brennan -oogmodel. (b) Schematische weergave van het oogmodel bij het observeren van verre objecten en het observeren van nabije objecten.
De verre puntafstand sverwordt gedefinieerd als de afstand tussen het belangrijkste oppervlak P en verre punt Qvervan het naakte-oog. De bijna puntafstand van de puntafstand is de afstand tussen het belangrijkste oppervlak P en bijna punt Qin de buurt vanvan het naakte-oog. De omgekeerde afstanden worden verre point -breking a genoemdver=1/Sver (Sver<0) and near point refraction Ain de buurt van=1/Sin de buurt van (Sin de buurt van<0). The difference between the far and near point refraction is referred to as the amplitude of accommodation ∆Amaximaal= Aver- Ain de buurt van[1]. In het menselijk oog wordt de accommodatie van brekingskracht gerealiseerd door respectievelijk de samentrekking en ontspanning van de ciliaire spier en de zonulaire vezels. Het is een complex en ingenieus mechanisme van accommodatie. Alleen wanneer de axiale lengte en het brekingsvermogen van het oog elkaar matchen, kan een duidelijk beeld worden verkregen op het netvlies. In de visuele optiek zijn de axiale lengte en het brekingsvermogen twee aspecten van optische beeldvorming van ogen. In ons model wordt de variatie van de axiale lengte gebruikt om het oculaire accommodatieproces weer te geven, omdat een duidelijk beeld kan worden verkregen wanneer het brekingsvermogen overeenkomt met de axiale lengte [16]. De afstandlrVan het achterste oppervlak van de kristallijne lens tot het netvlies wordt gedefinieerd als axiale lengte van het oog. Hier delr _ minEnlr _ maxPresenteer de amplitude van de accommodatie, getoond in Fig. 1 (b). Wanneer het menselijk oog naar het waargenomen object wordt gedraaid, roteert de oogball rond het centrum van rotatie O en roteert de optische as in het oogmodel met dezelfde hoek. Over het algemeen wordt het hoofd samen met iemands zicht afgebogen. De afbuiginghoek van het zicht is de samenvatting van de rotatiehoeken van het hoofd en het oog. De relatie tussen de rotatiehoek van het hoofd en het oog wordt bereikt als de Vgl. (1) [17–25]
Hiere ( e) zijn de verticale (horizontale) rotatiehoeken van het oog.h ( h) zijn de verticale (horizontale) rotatiehoeken van de kop. k (k ) is de verhouding van de rotatie van kop tot oog in de verticale (horizontale) richting (0
2.2 Het optische systeem van ooglens-objects-systeem
Het optische systeem van het ooglens-object is ingesteld om de beeldkwaliteit op het netvlies te evalueren wanneer een drager het object observeert door oogstenen. De positie van de optische as van het oog verandert als het oog roteert, zoals getoond in figuur 2.
Fig. 2.Het diagram van het optische systeemmodel van het ooglens-object.
Het coördinatensysteemO-xyzvoor ooglens-object wordt aangenomen. De oorsprong van coördinaten is het roterende centrum van het oog. De asz is door het assemblagecentrum OL0, en het bestaat met direct-visie-as. De asy staat loodrecht op het vlakO-XZzoals getoond in Fig. 3. Het coördinatensysteemO-xyzSchakelt en roteert terwijl de kop draait rond de Atlanto-occipitale gewricht, het roterende centrum van het hoofd [23]. Elk punt op de voor- en achteroppervlakken van de lens wordt weergegeven met behulp van de coördinaat vanO-xyz. In onze simulatie wordt de hoek tussen de linker- en rechterlenzen, de offset van het lensassemblagecentrum, de verticale camberhoek van het dragen en de afstand tussen de lens en het rotatiecentrum van het oog, in aanmerking genomen [2]. De coördinaat (xb,yb,zb) van een willekeurig punt PbOp de ooglens wordt gedefinieerd in het coördinatensysteemO-xyz. Wanneer de drager het object observeert door het punt Pb, de optische as van het oog passeert ook het punt Pb. eEnekan worden bepaald door de Vgl. (2).
Fig. 3.Het optische systeemmodel met ooglens-object in Cartesiaanse coördinaat.
HiereEneis respectievelijk de verticale en horizontale afbuighoeken van de as van de ogen.
2.3 De locatie van het object
2.3.1 Het visuele referentieoppervlak
Een visueel referentieoppervlak moet worden gebouwd op basis van de visie -gewoonte van de drager. Het referentiecoördinatensysteemO'-x'y'z' is statisch ten opzichte van de grond. Wanneer de kop van de drager niet roteert, deO-xyzCoördinaatsysteem valt samen metO'-x'y'z'. Het visuele referentieoppervlak staat loodrecht op dey'O'z' vlak en strekt zich oneindig uit langs de x 'as. Alle objectpunten P staan op het visuele referentieoppervlak. De belangrijkste blik wijst op de richting van de directe visie, inclusief het verre afstandspunt, middelste afstandspunt en bijna afstandspunt van het zicht van de drager worden aangenomen om de visie-gewoonte weer te geven. Volgens de belangrijkste blik wijst de curve waar het visuele referentieoppervlak dey'O'z' Vliegtuig wordt gemonteerd door stuksgewijze kubieke bezier curven [26,27]. Het schematische diagram van het visuele referentieoppervlak wordt getoond in Fig. 4. Deze methode voor het monteren handhaaft de continuïteit van het eerste derivaat tussen de verschillende stuksgewijze krommen. De parametervergelijking van het visuele referentieoppervlak is hetzelfde als de formule van de curve als volgende.
Hier is u e [0, 1] de parameters van de beziercurves, C is de coëfficiënt van de parameter.
2.3.2 De berekening van de objectcoördinatie
Het snijpunt van het zicht en de vooroppervlak op de lens is pgen pbbevindt zich op het achteroppervlak. De positievector van Pgisrg= xg, yg, zgen de richting cosininevector van de zichteg= egx, egy, eGZ, respectievelijk. De verticale en horizontale afbuighoeken zijngEng. De verschuiving en rotatie van deO-xyzCoördinatensysteem ontstaat vanwege de roterende kop. De positievector van Pgen richting Cosine vector van zicht inO-xyzworden veranderd in inO'-x'y'z' Door de transformatie te coördineren in overeenstemming met de positie van het hoofd van het hoofd van het hoofd [18,28]. De positievector van Pgin deO'-x'y'z' isr'g={ x'g, y'g, z'g }.
Fig. 4.Het schematische diagram van het visuele referentieoppervlak.
2.4 De beeldevaluatie
Een visueel referentieoppervlak voor een individu wordt gesimuleerd op basis van paragraaf 2.3.1. Voor het verkrijgen van de limiet van de afstand LrVoor het individu is het Naked-Eye-model eerst in de optische ontwerpsoftware Zemax gebouwd. De parameters van het oogmodel worden gepresenteerd in tabel 1. De afstand lr (lr >0) van het achterste oppervlak van de kristallijne lens op het netvlies wordt ingesteld als een variabele en de RMS -straal van het spotdiagram is ingesteld als objectieve functie. We kunnen L krijgenr_ min en lr_ max door te optimaliseren terwijl objectafstanden worden ingesteld als sin de buurt vanen sver. Vervolgens wordt een optisch systeemmodel voor de lens-object ingesteld in de optische ontwerpsoftware Zemax door de lens voor de
naakt-oog. Wanneer het oog vooruit kijkt, gaat de optische as van het oog door het assemblagepunt ol0van de lens en de afstand tot ol0Naar het centrum van rotatie van het oog is q. De positie van OL0, de waarde van Q en de verticale en horizontale hellingshoeken van de lens zijn geschikt voor individuele kenmerken die overeenkomen met het spektakelframe.
In het gevestigde ooglens-object optische systeemmodel worden de coördinaten van de visuele straal door één locatie op de ooglens bereikt door ray tracing. De positievector van objectpunt P wordt verkregen door middel van de methode beschreven in paragraaf 2.3.2. Gegeven een objectafstand, wordt het optimale beeld op het netvlies doorzocht door optische ontwerpsoftware. Tijdens het zoekproces, de afstand Lris ingesteld als een variabele met de beperkingsvoorwaarde Lr_ min lr lr_ Max en de RMS -straal van het spotdiagram is ingesteld als objectieve functie. De gemiddelde waarde van MTF kan tegelijkertijd worden berekend. Een reeks RMS -straal wordt verkregen door ray traceren van alle punten die overeenkomen met de hele oftalmische lens tijdens het proces. De RMS -straal van het spotdiagramcontour en de gemiddelde MTF -contour worden dus verkregen. Deze contouren weerspiegelen de beeldkwaliteit op het netvlies van een lensdrager.
De RMS -straal van het spotdiagram en MTF worden gebruikt om de beeldkwaliteit van de menselijke ogen te evalueren, die wordt geverifieerd door de experimenten voor de jonge ogen en oudere ogen [13,14]. De MTF's van de geteste jonge ogen en oudere ogen belichamen hun comfortabele gevoel [14].
3. Resultaten en discussie
Drie gevallen worden gesimuleerd door de voorgestelde methode toe te passen om aan te tonen hoe de geschiktheid van oftalmische lens voor de individuele drager kan worden geëvalueerd.
3.1 bijziend oog met de enkele focale lens
De diameter van de oftalmische lens is ingesteld op 48 mm. De stralen van de voor- en achterkant sferischHet oppervlak van de oftalmische lens is respectievelijk 292,5 mm en 146,25 mm. De centrale dikte is 1 mm. De hoek tussen de linker- en rechterlenzen is 10 graden en de verticale camberhoek van het dragen is 5 graden. De hoogte van de leerling is 3 mm. De afstandq van het achteroppervlak van deDe lens naar het rotatiecentrum van het oog is 25 mm. De brandpuntskracht is 2. 0 D. Het verre puntAfstand en nabije puntafstand van het oog zijn {{0}}}. 5 m en 0. 2 m, respectievelijk. De amplitude van accommodatie is 3,0 D. K en k zijn 0. 20 gebaseerd op respectievelijk "gemengd" type geclassificeerde deelnemers in de literatuur [25]. De horizontale (verticale) afstand van het roterende centrum van de ogen tot atlanto-occipitale gewricht is ongeveer 80 mm (40 mm) [23].
De volgende discussies zijn gebaseerd op het coördinatensysteem van O'-X'y'z. Wanneer de drager leest of schrijft, wordt het centrum van de krant gedefinieerd als P1. De centra van het toetsenbord en het scherm van de computer worden respectievelijk gedefinieerd als P2 en P3. Het waargenomen punt dat zich aan iemands lichaam vastklampt, wordt gedefinieerd als P 0, dat dezelfde hoogte heeft als het papier. De locatie van 5 m ver weg van de drager wordt gedefinieerd als P4.
Alle gepersonaliseerde gegevens worden vermeld in tabel 1. Het visuele referentieoppervlak wordt gesimuleerd op basis van de locaties van de belangrijkste punten van de drager. De kruisingcurve tussen het visuele referentieoppervlak en dex'O'z' Vlak wordt getoond in Fig. 5. De pascoëfficiënten van de vergelijking worden vermeld in tabel 2.
Fig. 5.Het kritieke blikpunt en de kruisingcurve van het visuele referentieoppervlak met het x'o'z 'vlak voor de oogheelkundige bril drager. (a) Schematisch diagram van het zicht dat door visuele sleutelpunten gaat, (b) de kruisingcurve tussen het visuele referentieoppervlak en het x'o'z 'vlak.
Delr _ minEnlr _ maxWaarden blijken 17.007 mm en 18,354 mm te zijn door de zemax te optimaliseren. De coördinaten van stralen door de lens worden bereikt door ray tracing. De RMS-straal van het spotdiagramcontouren van het optische systeem van het ooglens-object en de gemiddelde MTF-contouren bij 10 cycli\/mm worden getoond in Fig. 6 en Fig. 7.
Fig. 6.RMS -straalcontouren van de bollens voor bijziende drager.
In Fig. 6 toont de ononderbroken lijn de RMS -straal van het spotdiagram dat 4 µm is. Het betekent dat de RMS -straal op het netvlies niet groter is dan 4 µm wanneer de straal door een cirkel gaat met een straal van ongeveer 17 mm op de oogstenen. Het is kleiner dan de visuele resolutie. Figuur 7toont de MTF -contouren op 1 0 lp\/mm. Het is groter dan 0. 95 (0. 925) over een radius van 1 {{1 {0}}} mm (17 mm). De drager met een 2. 0 d Sferische lens voelt comfortabel aan bij het observeren van zowel ver als nabij objecten. Het is omdat de amplitude van de accommodatie van het oog van de drager tot 3,0 d reikt, de nabij-punt diopter 3 d is na het dragen van de lens met 2,0 d, en de effectieve nabij-puntafstand is 0,3 m. Zoals te zien uit Fig. 6 en Fig. 7, is het profiel bijna cirkelvormig hoewel asymmetrisch in dex Eny Routebeschrijving. De asymmetrie is duidelijker aan de rand van de lens. Het kan het gevolg zijn van de bovenkant van de lens die naar buiten kantelt en de merkbare hoek tussen de linker- en rechterlens. Van Fig. 6 tot Fig. 7 wordt de beeldkwaliteit verminderd wanneer de straal door het perifere gedeelte van de lens gaat, die afkomstig kunnen zijn van de grotere aberratie vanwege lensafbeelding onder een brede veldhoek wanneer de drager niet recht vooruit kijkt. Gelukkig is de rand van de lens niet nodig voor gebruik wanneer men vooruitkijkt in het geval van bijna lezen en schrijven. Daarom heeft dit soort daling van de beeldkwaliteit geen invloed op het lezen en schrijven.
Fig. 7.Gemiddelde MTF bij 10 cycli\/mm contouren van de bollens voor bijziende drager.
3.2 bijziend oog met presbyopie die enkele focale lens draagt
Beschouw een bijziende drager met dezelfde brekingskracht die een presbyopie is met een amplitude van de accommodatie van 1,3 D. De verre puntafstand en het nabije puntafstand van het oog zijn 0. 5 m en 0. 3 m, respectievelijk. De minimale afstandlr _ minen maximale afstandlr _ maxblijken 17.007 mm en 17,757 mm te zijn door het gebruik van de Zemax te optimaliseren. De RMS-straal van het spotdiagramcontouren van het ooglens-objectsysteem en de gemiddelde MTF-contouren bij 10 cycli\/mm worden verkregen door de straal van het spotdiagram te optimaliseren. De tegenhanger contouren worden getoond in Fig. 8 en Fig. 9.
Fig. 8.RMS -straalcontouren van de bollens met presbyopie.
De resultaten laten zien dat in de bovenste en middelste delen van de lens de RMS -straal van het spotdiagram minder dan 4 µm is en de MTF groter is dan 0. 925 bij 10 lp \/ mm. Op deze gebieden is het beeld op het netvlies duidelijk. Wanneer het zicht door het deel van 9 mm onder het centrum van de lenzen gaat, wordt de RMS -straal van het spotdiagram groter dan 4 µm en is de gemiddelde MTF
Fig. 9.Gemiddelde MTF bij 10 cycli\/mm contouren van de bollens met presbyopie.
kleiner dan {{0}}}. 9 0 op 1 0 lp\/mm. Wanneer het zicht door de 17 mm onder het midden van de lens gaat, is de RMS -straalstraal 16 µm en wordt de gemiddelde MTF bij 10 lp\/mm verminderd tot 0,75. Deze ooglens is geschikt voor het observeren van objecten op verre- en tussenliggende afstanden. Laten we eens kijken of de oftalmische lens geschikt is voor bijziende drager met presbyopie. Na het dragen van een enkele focale lens met 2,0 d verandert de nabij-punt diopter van 3,3 d in 1,3 d en is de effectieve nabij-puntafstand 0,77 m. Het kan alleen garanderen dat men de middellange afstandsobjecten ziet, maar niet in de buurt van objecten. Aangezien het aanpassingsvermogen van de patiëntendrager beperkt is, voldoet de oftalmische lens niet aan de lees- en schrijfbehoeften van −2.98 D.
3.3 bijziend oog met presbyopie die progressieve toevoegingslens draagtDe bovenstaande moeilijkheid kan worden opgelost door een progressieve toevoeging lenzen (PAL) te gebruiken met een afstandszone van 2. 0 d en een toevoeging focaal vermogen van 2. 0 D. De brandweerkracht en de Astigmatisme berekend door differentiële geometry -methode die worden gepresenteerd in Fig. 10 en Fig. 11.
Zemax -software. De contouren van RMS -spotdiagram en MTF bij 1 0 LP\/mm worden daarom verkregen zoals getoond in Fig. 12 en Fig. 13. De RMS -straal van het spotdiagram is ongeveer 5 µm en de MTF is groter dan 0,9 in alle afstand, progressieve en nabije zones. Het geeft aan dat de
Drager kan een duidelijk zicht hebben bij het observeren van verre objecten of lezen. Het is omdat dat na het dragen van een progressieve toevoegingslens met toevoeging focale kracht van 2. 0 d, de nabij-punt diopter
Fig. 10.Power contouren van de vriend.
Fig. 11.Astigmatisme contouren van de vriend.
Bewaart nog steeds 3,3 d vanwege de brandpuntsvermogen van 0 d bij de leeszone van de progressieve toevoegingslens, de effectieve nabij-puntafstand is 0. 3 m. De contouren van Fig. 12 en Fig. 13 vergeleken met de astigmatismecontouren van Fig. 11, er zijn overeenkomsten en er zijn ook verschillen. Het afstandsgebied dat door onze methode is bereikt, is kleiner in Fig. 12 en Fig. 13 dan dat berekend met de differentiële geometriemethode in Fig. 11. De gebieden Astigmatism worden omhoog verplaatst in figuur 13. Evaluatie van oogheelkundige lens kan nuttige informatie bieden om de ontwerpkwaliteit van de PAL te verbeteren.
Fig. 12.RMS -straalcontouren van de PAL met Presbyopia Eye.
Fig. 13.Gemiddelde MTF op 10 cycli\/mm contouren van de PAL met Presbyopia Eye.
Conclusie
In dit artikel wordt een oogheelkundige lens-evaluatiemethode voorgesteld op basis van het optische systeemmodel met de ooglens-object. In deze methode beschouwen we veel factoren, zoals de afstand van het waargenomen object en de observatie -gewoonte van de oogheelkundige lensdrager. We stellen een visueel referentieoppervlak in op basis van belangrijke observatiepunten om de moeilijkheid van het bepalen van de objectafstand op te lossen. We hebben een optisch systeemmodel voor de lenzen-object ingesteld en de RMS-straal van het spotdiagram en de MTF-gemiddelde waarde verkrijgen via de optische ontwerpsoftware Zemax. Drie gevallen worden respectievelijk gesimuleerd voor drie soorten ogen. De RMS -straal van het spotdiagram en de gemiddelde MTF -waarde kunnen worden beschouwd als het criterium voor het beoordelen van de beeldkwaliteit op het netvlies. Het belangrijkste voordeel van onze methode ligt in de kwantitatieve beschrijving, die objectief is en het praktische gevoel van een drager kan weerspiegelen. De methode zou verder een vrij zinvolle gids kunnen geven om de PAL te ontwerpen met vrijformoppervlak.
Financiering
National Natural Science Foundation of China (61875145, 11804243); Jiangsu Province Key Discipline van het 13e vijfjarenplan van China (20168765); Major Basic Research Project van de Natural Science Foundation van de Jiangsu Higher Education -instellingen (17KJA140001); Six Talent Peaks Project in de provincie Jiangsu (DZXX -026).
Erkenningen
De auteurs zijn ook professor Lin Qian van Soochow University dankbaar voor waardevol advies.
Openbaarmakingen
De auteurs verklaren dat er geen belangenconflicten zijn met betrekking tot dit artikel.
Referenties
M. Kaschke, K. Donnerhacke en mevrouw Rill,Optische apparaten in oogheelkunde en optometrie(Wiley-VCH, 2013), hfst. 2.
B. Bourdoncle, JP ChauVeau en JL Mercier, "Traps in het weergeven van optische prestaties van een progressieve lens", Appl. Opt.31(19), 3586–3593 (1992).
CW Fowler, "Methode voor het ontwerp en de simulatie van progressieve toevoegingspektakellenzen," Appl. Opt.32(22), 4144–4146 (1993).
TW Raasch, L. Su en A. Yi, "Karakterisering van de hele oppervlakte van progressieve toevoeginglenzen", Optom. Vis. Sci.
88(2), E217–E226 (2011).
MC Knauer, J. Kaminski en G. Hausler, "Fase meten van deflectometrie: een nieuwe benadering om spiegelende vrije vormoppervlakken te meten," Proc. Spie5457, 366–376 (2004).
L. Qin, L. Qian en J. Yu, "Simulatiemethode voor het evalueren van progressieve toevoeginglenzen," Appl. Opt.52(18), 4273–4278 (2013).
G. Kondo, WZ Yan en L. Liren, "Large-Aperture Automatic Focimeter voor het meten van optisch vermogen en andere optische kenmerken van met opdraadige lenzen," Appl. Opt.41(28), 5997–6005 (2002).
Rotlex, "Free Form Verifier (FFV) Lens Map High-Resolution," (2019), http:\/\/www.rotlex.com\/free-form-verifier-ffv.
J. Vargas, Ja Gómez-Pedrero, J. Alonso en Ja Quiroga, "Deflectometrische methode voor de meting van gebruikerskracht voor oogheelkundige lenzen," Appl. Opt.49(27), 5125–5132 (2010).
J. Loos, P. Slusallek en HP Seidel, "met behulp van golffront tracing voor de visualisatie en optimalisatie van progressieve lenzen", Computer Graphics Forum17(3), 255–265 (1998).
EA Villegas en P. Artal, "Vergelijking van aberraties in verschillende soorten progressieve krachtlenzen," Ophthalmic Physiol. Opt.24(5), 419–426 (2004).
Z. Jia, K. Xu en F. Fang, "Meting van spektakellenzen met behulp van golffront aberratie in reële weergave," Opt. Nadrukkelijk25(18), 22125–22139 (2017).
AB Hasan en RH Shukur, "Ontwerpen van progressieve lens om Presbyopia van het menselijk oog te verwijderen met behulp van Zemax -programma," Int. J. Adv. Res. Sci. Eng. Technol.4, 3225–3233 (2017).
A. Barcik en D. Siedlecki, "Optische prestaties van het oog met progressieve toevoegingslenscorrectie," Optik
121(21), 1937–1940 (2010).
HL Liou en Na Brennan, "Anatomisch nauwkeurig, eindig modeloog voor optische modellering," J. Opt. Soc. Ben. A
14(8), 1684–1695 (1997).
J. Qu,Oogheelkundige optiektheorie en methode(People's Health Publishing House, 2011), hfst. 5.
JH Fuller, "Head Movement Propensity," Exp. Brain Res.92(1), 152–164 (1992).
Ae Bartz, "Oog- en hoofdbewegingen in perifeer zicht: aard van compenserende oogbewegingen," wetenschap
152(3729), 1644–1645 (1966).
B. Mateo, R. Porcar-Seder, JS Solaz en JC Dursteler, "Experimentele procedure voor het meten en vergelijken van hoofdhoofdige houding en bewegingen veroorzaakt door verschillende progressieve toevoegingslensontwerpen," Ergonomics, "Ergonomics53(7), 904–913 (2010).
D. Tweed, B. Glenn en T. Vilis, "Coördinatie van het ooghoofd tijdens grote blikverschuivingen", J. Neurofysiol.73(2), 766–779 (1995).
Bijv. Freedman, "Interacties tussen oog- en hoofdbesturingssignalen kunnen rekening houden met bewegingskinematica," Biol. Cybern.84(6), 453–462 (2001).
JS Stahl, "Amplitude van menselijke hoofdbewegingen geassocieerd met horizontale saccades," Exp. Brain Res.126(1), 41–54 (1999).
Da Hanes en G. McCollum, "Variabelen die bijdragen aan de coördinatie van snelle oog\/hoofd blikverschuivingen," Biol. Cybern.94(4), 300–324 (2006).
K. Rifai en S. Wahl, "Specifieke oog -hoofdcoördinatie verbetert het zicht in progressieve lensdragers," J. Vision16(5), 1–11 (2016).
N. Hutchings, El Irving, N. Jung, LM Dowling en Ka Wells, "Oog- en hoofdbewegingsveranderingen in naïeve progressieve toevoegingslens -lensdragers," Ophthalmic Physiol. Opt.27(2), 142–153 (2007).
T. Birdal, "Bezier Curves Made Simple", https:\/\/www.codeproject.com\/articles\/25237\/bezier-curves-made- eenvoudig? Msg =3864850#xx3864850xxxxx
D. Hearn en MP Baker,Computergraphincs, 2e editie (Pearson Education North Asia Limited en Publishing House of Electronics Industry, 2002), hfst. 3.
R. Burgess-Limerick, A. Plooy, K. Fraser en Dr. Ankrum, "De invloed van computermonitorhoogte op hoofd- en nekhouding", int. J. Ind. Ergon.23(3), 171–179 (1999).